1 理論分析

1.1 旋進(jìn)漩渦流量計結構組成和工作原理旋進(jìn)漩渦流量計由漩渦發(fā)生器、殼體、流量積算儀、檢驗元件、消旋器組成，其工作原理如圖 1所示。在流體經(jīng)過(guò)漩渦發(fā)生器后，發(fā)生器的螺旋葉片會(huì )迫使流體圍繞發(fā)生器產(chǎn)生劇烈旋轉，從而使流體產(chǎn)生一個(gè)切向速度，形成漩渦。當流體進(jìn)入擴散段時(shí)，漩渦流受到回流的作用，開(kāi)始作二次旋轉，形成陀螺式的渦流進(jìn)動(dòng)現象。該進(jìn)動(dòng)頻率與流量大小成正比，不受流體物理性質(zhì)和密度的影響，檢測元件測得流體二次旋轉進(jìn)動(dòng)頻率，就可得出流量，而且能在較寬的流量范圍內獲得良好的線(xiàn)性度。

1.2 模型分析

本文采用負壓音速?lài)娮鞖怏w流量標準裝置，根據質(zhì)量守恒，通過(guò)負壓音速?lài)娮鞖怏w流量標準裝置的流量為

（1）

式中：A * ——標準裝置的噴嘴喉部面積；C * ——標準裝置的噴嘴臨界流函數；C d ——標準裝置的噴嘴流出系數；p 0 ——標準裝置噴嘴前滯止壓力；p ——被檢流量計處壓力；T——被檢流量計溫度；R u —— 通 用 氣 體 常 數；Z—— 氣 體 壓 縮 系數；M——氣體摩爾質(zhì)量；T 0 ——標準裝置處溫度。儀表系數 K 的計算公式為

（2）

式中：N——檢定時(shí)脈沖數；t ——檢定時(shí)間；p a ——檢定時(shí)大氣壓力。相對誤差為

式中：E——相對誤差；K——檢定過(guò)程中計算的儀表系數；K 0 ——流量計原始儀表系數。

由式（1）、式（2）、式（3）可知，旋進(jìn)漩渦流量計儀表系數 K 與被檢流量計處壓力 p 成正比，被檢流量計處壓力越大，該流量計的儀表系數K 就越大，而流量計的相對誤差 E 由儀表系數 K 計算所得，因此取壓位置對旋進(jìn)漩渦流量計相對誤差有較大影響。

 

2 試驗分析

分別在旋進(jìn)漩渦流量計不同位置取壓，對其進(jìn)行檢定試驗，根據試驗結果做進(jìn)一步詳細分析。JJG1121—2015《旋進(jìn)漩渦流量計檢定規程》對旋進(jìn)漩渦流量計的取壓位置沒(méi)有明確要求，為此筆者梳理了不同檢定規程對取壓位置的要求作為本次試驗取壓位置的參考（見(jiàn)表 1）。

由表 1 可知，不同類(lèi)型流量計的取壓位置基本集中在表體、表前 10D 或表后 10D 以?xún)�，因此本次試驗選取表體處、表后 5D 處、表后 10D 處、表前5D 處、表前 10D 處 5 個(gè)取壓位置進(jìn)行試驗。試驗流量計選用某品牌的旋進(jìn)漩渦流量計，其流量范圍為（2.5~30） m 3 /h、準確度等級為 1.5 級，標準器采用準確度等級為 0.3 級的音速?lài)娮焓綒怏w流量標準裝置，檢定依據為 JJG 1121—2015。分別在 2.5 m 3 /h、6 m 3 /h、15 m 3 /h、30 m 3 /h 4種流量工況下對上述 5 個(gè)取壓位置進(jìn)行試驗。試驗時(shí)，系統運行時(shí)間為 60 s，大氣壓力為 97.1 kPa，環(huán)境溫度為 21.9 ℃，相對濕度為 54%，每種工況下各操作 3 次后取平均值，試驗數據如表 2 所示。

 

對表 2 數據進(jìn)行分析，獲得旋進(jìn)漩渦流量計在不同取壓方式下的相對誤差曲線(xiàn)，如圖2 所示。

由圖 2 可知：

（1）下游表后取壓時(shí)，流量計相對誤差為負值；上游表前取壓時(shí)，流量計相對誤差為正值；表體取壓時(shí)，流量計小流量時(shí)相對誤差為正值，大流量時(shí)相對誤差為負值。

（2）表體取壓時(shí)流量計相對誤差#小，下游表后取壓次之，上游表前取壓流量計相對誤差#大，且隨著(zhù)流量的增大，其差異也變得越大。流量為

30 m 3 /h 時(shí)，在表前 10 D 處取壓的相對誤差比表體取壓的相對誤差高 5.23%，遠遠超出檢定規程要求。

（3）越靠近表體位置取壓，其相對誤差與表體取壓時(shí)的檢測結果越接近。

3、結束語(yǔ)

在旋進(jìn)漩渦流量計日常檢定過(guò)程中，盡量采取表體取壓孔取壓，若無(wú)表體取壓孔或因外界因素無(wú)法在表體取壓孔取壓時(shí)，則應選取靠近表體的下游位置取壓，這樣測得的結果更接近真實(shí)數據。